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     CVC軋輥軸向鎖緊裝置所承受的軸向力為 0～20t，軸向力與軋制力無明顯關系。在軋輥輾縫打開（無預應力），軋輾旋轉狀態下移動軋輥的軸向力通常也是為0～20t，個別情況下略高一些。在軋輥圓周速度與軋輥移動速度之比恒定的情況下，軋輥軸向移動速度的提高，并不增加軸向移動的推力。當軋機內有帶鋼時，軸向移動CVC軋輾所需的軸向力明顯上升，在1500t 軋制力下軸向移動推力達 45t。在軋輥承受預壓緊力的情況下，移動 CVC 軋輾的軸向力約為軋鋼狀態下的兩倍。在1500t 預壓力下，當軋輾軸向移動速度與軋輥圓周速度之比為1∶2 000 時，軸向力約為 85t;當軋輥軸向移動速度與軋輾圓周速度之比為1∶1000時，軸向力約為110t。根據上述實驗結果，在軋輾承受預壓力的情況下，移動軋輥的軸向推力超出了軸承的承受能力，故不允許在預壓狀態下軸向移動軋輥，只能在輥縫打開或軋機內有帶鋼時才可以軸向移動CVC軋輥。

    3.CVC輥型對工作輥磨損的影響

    CVC輥型工作輾的磨損情況和一般軋輥沒有什么區別，磨損曲線基本相同，中間磨損基本是均勻的，兩邊的局部磨損較嚴重，這是因同一寬度的帶鋼邊緣部分溫度低、形狀粗糙以及橫向位移變形造成的。CVC 軋輥的直徑差導致線速度差。 速度差與帶鋼的前滑值、后滑值相比是微不足道的。在變形區內，僅黏著區部分軋件與軋輾速度相同，入 口處的后滑速度差達 40%～50%，前滑值如 F4（寶鋼熱軋廠）也達 1%，因此，CVC軋輥直徑差所引起的速度差不會導致軋輥的不均勻磨損。

    4.軋輥磨損對板形及帶鋼邊部表面粗糙度的影響

對帶鋼凸度的調節，要求軸向移動工作輥，但這樣的移動，可能導致帶鋼表面與軋輥表面接觸區域的位移產生變化。一部分原來沒有接觸帶鋼表面的輥身被推入軋制帶與帶鋼邊部表面接觸。實驗結果表明，這并未對帶鋼表面質量帶來不利影響，沒有引起帶鋼邊緣粗糙、氧化鐵皮增加等缺陷。實驗方法是;在窄帶軋制后期，F4CVC 軋輥已出現邊部磨損的情況下，只更換 F5～F7工作輥，再軋制寬帶鋼。

     5.熱凸度及磨損對CVC輥型的影響

軋輥的熱凸度取決于輥身中心與邊緣的溫度梯度，該溫度梯度與工作輥的冷卻、水量分布、軋制計劃、軋制節奏、軋件與軋輥的接觸時間和車軋制溫度等因素有關。 在實際生產中累積接觸長度達到150m 以后，軋，輥的溫度分布即基本穩定 （指熱軋.）。軋輾的磨損與軋件的接觸長度、接觸面的熱負荷及變形區的幾何形狀有關。由實驗得知，熱凸度對輾型的影響比磨損要大，但軋制后，CVC軋輾依然保留其基本形狀。

6.CVC軋輥串動對帶鋼凸度的影響

帶鋼的橫斷面凸度不僅與本架軋機的軋輥孔型有關，與進入本架前帶鋼本身的凸度調節也有關系。因此，對板形不僅可通過本架軋機進行凸度調節，而且可以對來坯進行預控。

7.CVC軋機的設備結構問題

原設計CVC軋輥的軸向移動機構是在每個工作輥的工作側機架上設一個液壓缸，可移動工作輥平衡缸的缸體。兩端軸承箱的兩側各有一個液壓缸，各自轉動一個連接銷軸，使平衡缸體與軸承箱相互，連接鎖定。這樣工作輥軸向移動時。通過軋輥本身將兩端軸承箱及 四個液壓平衡缸連接成一個整體，同步移動，相對位置保持不變。軋輾作軸向移動時，軋機與人字齒輪座之間的連接有主接軸，主接軸靠人字齒輪座一端設有彈簧，使主接軸推向軋機側，保證與軋輥連接良好，齒輪座側留有 200mm 給主接軸作軸向移動的余地。但該設計機構在F4（寶鋼熱軋廠）軋機上使用時發現如下問題∶①因軸承與軋輥的裝配間隙影響，難以保證傳動側鎖定連接銷的對準，使換輥操作產生困難;②液壓平衡缸與機架間相對滑動有一定間隙，這些間隙在軋鋼時滲入帶有鐵皮的冷卻水，易產生局部磨損，造成工作輥與機架牌坊間側向間隙過大，影響軋制穩定性;③軋機故障時，特別是斷輾時，由于軋輥兩端都有鎖定連接，極易損壞其中一端的連接機構。

為此，改進后的設計為∶工作輾液壓平衡缸位置固定不移動，軸向移動液壓缸僅僅拖動工作輥及軸承箱，且傳動側軸承箱為自由端無鎖定連接。但由于平衡液壓缸與工作輾軸承不同步移動，當工作輥軸向移動時，對工作輥的平衡缸缸體產生偏心力，形成力偶。為克服這種傾翻力偶，設計了兩端帶齒輪的軸， 當平衡缸受力矩作用而偏轉時，對該軸形成扭矩，此扭矩由該軸本身的彈性變形來承受。